ANSYS參數(shù)化在XH786A主軸箱筋板動(dòng)態(tài)優(yōu)化應(yīng)用利用有限元分析軟件ANSYS提供的接口，把不帶筋板的主軸箱導(dǎo)入ANSYS中，利用APDL參數(shù)化語(yǔ)言對(duì)主軸箱內(nèi)部筋板進(jìn)行建模?？紤]到箱體建模的復(fù)雜性、平行計(jì)算精度和計(jì)算時(shí)間的要求，只好采用8節(jié)點(diǎn)Solid185對(duì)主軸箱進(jìn)行網(wǎng)格劃分，*終得到的箱體共有31217個(gè)Solid185單元，如3所示；各設(shè)計(jì)變量B、H、C、所代表箱體筋板各參數(shù)見。

　　由式（2）箱體筋板形狀以及布置參數(shù)作為設(shè)計(jì)變量采用ANSYS提供的一階優(yōu)化方法，通過(guò)APDL參數(shù)化語(yǔ)言開發(fā)一個(gè)程序，用于XH786A箱體內(nèi)部筋板結(jié)構(gòu)尺寸優(yōu)化。以1／f（d0）箱體基頻的倒數(shù)為目標(biāo)函數(shù)，各設(shè)計(jì)變量約束范圍分別為B（40，100）、H（5，15）和C（5，25）。目標(biāo)函數(shù)與優(yōu)化步驟的優(yōu)化結(jié)果如5所示；筋板間距設(shè)計(jì)變量（B）、筋板厚度設(shè)計(jì)變量（H）和筋板高度設(shè)計(jì)變量（C）優(yōu)化結(jié)果見6、7和8；整個(gè)設(shè)計(jì)變量與目標(biāo)函數(shù)優(yōu)化結(jié)果見表1所示。由表1可得出優(yōu)化到第五步時(shí)各設(shè)計(jì)變量和目標(biāo)函數(shù)*優(yōu)；筋板各參數(shù)*優(yōu)值（保留1位小數(shù)）分別為：筋板間距B為75.0mm、筋板厚度H為8.2mm、筋板高度C為20.9mm。分別對(duì)該方法和傳統(tǒng)優(yōu)化后的箱體作模態(tài)分析結(jié)果比較見表2。由此可知：該方法比傳統(tǒng)方法參數(shù)優(yōu)化后箱體的自重要輕，前幾階固有頻率都有較大提高。

　　結(jié)論復(fù)雜的機(jī)械結(jié)構(gòu)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)設(shè)計(jì)和廣義優(yōu)化，是目前產(chǎn)品動(dòng)力學(xué)設(shè)計(jì)研究的熱點(diǎn)。本文提出與傳統(tǒng)參數(shù)不同優(yōu)開始b＝b0，L＝L0，i＝1i＝10YNi＜L／b＜i＋1YN＝i輸出NENDNi＝i＋1初始設(shè)計(jì)變量參數(shù)化結(jié)構(gòu)建模負(fù)載并求解提取優(yōu)化變量?jī)?yōu)化參數(shù)評(píng)價(jià)*優(yōu)，退出OPT設(shè)計(jì)結(jié)果后處理非*優(yōu)，修正設(shè)計(jì)變量1確定筋板數(shù)目流程2箱體筋板參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)流程3XH786A主軸箱有限元模型4XH786A箱體內(nèi)一側(cè)筋板布置箱體筋板不同方案優(yōu)化后動(dòng)態(tài)特性比較化箱體的方法對(duì)XH786A主軸箱內(nèi)部筋板進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。